آلیاژهای ni-mo به خاطر پایین بودن فراپتانسیل آزاد شدن هیدروژن بر روی آنها به طور گسترده ای استفاده می شوند. در این تحقیق جهت رسوب آلیاژهای ni-mo از حمام سیتراتی-آمونیاکی استفاده گردید. در مرحله اول تاثیر پارامترهایی از قبیل ph از مقدار 7 تا 5/10، دماهای c°24 و c°40، چگالی جریان های 10، 30 و ma/cm2 100، حضور آمونیاک در حمام و عملیات حرارتی پوشش مورد ارزیابی قرار گرفتند. منحنی های پلاریزاسیون و امپدانس الکتروشیمیایی پوشش دهی به ترتیب توسط پتانسیواستات eg&g مدل a263 و رسپانسر eg&g مدل 1025 ترسیم شدند. مورفولوژی و ترکیب شیمیایی نیز به وسیله میکروسکوپ الکترونی روبشی (sem) و طیف سنج انرژی (eds) تعیین گردید. بررسی ها نشان داد که با کاهش دما و افزایش ph منحنی پلاریزاسیون به سمت چپ منتقل می گردد و لذا منجر به افزایش فراپتانسیل می شوند. آزمون های امپدانس الکتروشیمیایی نشان داد که در اثر افزایش دما از محیط (c°24) به °c40 و افزایش ph از مقدار 7 به 9، ثابت زمانی دوم در منحنی امپدانس که در دمای پایین ظاهر می شود و نشان دهنده وجود کنترل نفوذی فرایند رسوب دهی می باشد, حذف گردیده و مقاومت انتقال بار نیز کاهش می یابد. افزایش بیشتر ph تا مقدار 5/10 باعث پیدایش شرایط کنترل نفوذی می گردد. تصاویر به دست آمده از sem افزایش تراکم در مورفولوژی پوشش ها در اثر افزایش دما و ph را نشان می دهند. از میان پارامترهای بررسی شده ph بیشترین تاثیر بر خواص پوشش را داشت. به طوری که با افزایش ph از 8 تا 5/10 مقدار mo پوشش از 45 درصد وزنی به 4/20 درصد وزنی کاهش یافت. عملیات حرارتی پوشش در دمای °c600 و به مدت 25 دقیقه باعث افزایش سختی و بهبود رفتار خوردگی آن گردید. رفتار خوردگی و الکتروکاتالیستی پوشش در محیط هیدروکسید سدیم%wt10 مورد ارزیابی قرار گرفت. بررسی ها نشان داد که پوشش آلیاژی ni-mo دراین محیط رفتار فعال، رویینه و فرا رویینه از خود نشان می دهد. همچنین به خوردگی حفره ای مقاوم هستند. در اثر افزودن mo به پوشش نیکلی رفتار الکتروکاتالیستی افزایش می یابد. در عین حال افزایش بیش از mo%wt6/20 به پوشش باعث کاهش ویژگی الکتروکاتالیستی می گردد.

امروزه استفاده از روش های تحلیل دقیق و منطبق بر واقعیت، جهت مقابله با زلزله های احتمالی در مناطق زلزله خیز یکی از موضوعات مهم و مورد بحث مهندسین سازه و زلزله است. روش ida به عنوان دقیق ترین روش تحلیل، امکان تعیین رفتار دینامیکی غیر خطی انواع سازه ها را فراهم می سازد. به دلیل پیچیدگی و زمان بر بودن روش ida مهندسین سازه به دنبال روشی جایگزین برای آن بودند و در نهایت روش mida را به این منظور معرفی کردند، که علاوه بر دقت مناسب دارای سرعت بالایی می باشد. در روش mida به دلیل اینکه سازه اصلی تحت تحلیل استاتیکی غیر خطی قرار می گیرد این تصور بوجود می آید که امکان استفاده از این روش برای سازه های دارای میرایی وجود ندارد. از طرفی، اتصال محکم ساختمان به زمین یا در واقع دست به گریبان کردن ساختمان با طبیعت، از مهم ترین عوامل ایجاد خرابی های ناشی از زمین لرزه است که با استفاده از جداگر در پایه ساختمان می توان از انتقال شتاب و نیروی اینرسی به طبقات جلوگیری کرد. در این پژوهش، کاربرد روش mida برای سازه های دارای جداگر لرزه ای مورد بررسی قرار گرفته و در پایان به کمک نرم افزار اجزای محدود opensees، به عنوان نمونه از این روش برای تحلیل سازه دارای جداگر لاستیکی سربی استفاده شده است. در روش پیشنهادی میرایی ذاتی سازه و میرایی اضافه شده توسط جداگر به صورت میرایی معادل در سیستم تک درجه آزادی اعمال شده و صحت سنجی آن، با مقایسه نتایج حاصل از روش ida صورت می گیرد. در نهایت، با بررسی نتایج حاصل از تحلیل ida و mida برای سازه دارای جداگر لرزه ای و سازه با پای گیردار نتیجه گیری می شود، استفاده از جداگر در سازه، افزایش دوره تناوب، کاهش نیروی زلزله، کاهش برش پایه و افزایش تغییر مکان را به همراه دارد.

با توجه به مشاهده ی شکست ترد در محل اتصالات تیر به ستون در سازه های فولادی در اثر وقوع زلزله، میراگر شکافدار فولادی به عنوان عامل استهلاک انرژی در محل اتصال مورد استفاده قرار گرفته است. میراگر شکافدار یک ورق یا یک پروفیل فولادی با تعدادی شکاف بریده شده در جان آن است که با جذب تغییر شکل های پلاستیک، مانع از آسیب رسیدن به اعضای سازه ای اصلی می شود. به منظور بررسی تاثیر مشخصات هندسی میراگر شکافدار فولادی و شکاف های آن، تحلیل استاتیکی غیرخطی تحت بارهای تناوبی در نرم افزار abaqus روی اتصالات مجهز به نمونه های مختلف میراگر شکافدار فولادی انجام شده است. نتایج نرم افزاری با نتایج آزمایشگاهی مطابقت بسیار خوبی داشته و خطای متوسط مدلسازی 1/85 درصد بوده است. کاهش عرض نوارهای میراگر شکافدار با شکاف های بیضی و لوزی، موجب کاهش تمرکز خرابی در اعضای سازه ای اصلی و افزایش تغییر شکل های پلاستیک در میراگرها شده است. با توجه به در نظر گرفتن آسیب کمتر در اعضای سازه ای اصلی، اتصالات مجهز به میراگر با شکاف های بیضی و لوزی به ترتیب در عرض نوار 32 و 20 میلیمتر عملکرد لرزه ای بهتری نشان داده اند. افزایش ارتفاع میراگر شکافدار با شکاف های بیضی و لوزی، موجب افزایش تمرکز تنش در میراگرها و کاهش خرابی در اعضای سازه ای اصلی شده است. با توجه به در نظر گرفتن آسیب کمتر در اعضای سازه ای اصلی، اتصال مجهز به میراگر با شکاف های بیضی و لوزی در ارتفاع های 140 و 160 میلیمتر عملکرد لرزه ای بهتری نشان داده اند. افزایش ضخامت ورق میراگر شکافدار با شکاف های بیضی و لوزی، موجب افزایش تمرکز تنش در اعضای سازه ای اصلی شده است که با اصل عدم آسیب پذیری اعضای سازه ای اصلی مغایرت دارد. با توجه به در نظر گرفتن آسیب کمتر در اعضای سازه ای اصلی، اتصال مجهز به میراگر با شکاف های بیضی و لوزی در ضخامت 19 میلیمتر عملکرد لرزه ای بهتری نشان داده است. در مقایسه ی میراگرهای شکافدار پیشنهادی با شکاف بیضی و لوزی با میراگرهای با عرض شکاف ثابت، استهلاک انرژی به ترتیب 99/6و 51/2 درصد افزایش و حداکثر دوران پلاستیک اتصال به ترتیب 26/8و 24 درصد افزایش یافته است. با توجه به پارامترهای مختلف، میراگرهای پیشنهادی با شکاف بیضی عملکرد لرزه ای بهتری نسبت به سایر نمونه ها نشان داده است.

مراحل متوالی زیر جهت انجام مطالعه، برای یک سازه خاص تحت اثر زلزله ای معین برداشته شده است. 1. در این مطالعه سازه 5، طبقه از نظر ارتفاعی مورد بررسی قرار گرفته‏است. 2. سازه های مورد نظر مطابق آئین نامه 2800 ایران و ubc-97 بارگذاری لرزه ای می گردند. 3. بر اساس روش طراحی تنش مجاز مطابق مبحث دهم مقررات ملی ساختمان ایران، مطابق توصیه های آیین نامه ubc-97 که برگرفته از توصیه های aisc-93 است بر اساس ترکیبات بارگذاری مربوطه توسط برنامه sap2000 تحلیل الاستیک خطی و سپس طراحی انجام میشود. 4. سازه های طرح شده تحت اثر رکورد های متفاوت با استفاده از روش ida بوسیله نرم افزار opensees تحت آنالیزدینامیکی غیر خطی افزایشی قرار گرفتند. 5. نتایج بدست آمده از تحلیل غیر خطی دینامیکی است آمده توسط نرم افزار mathlab مورد پردازش اطلاعاتی قرار گرفت. 6. سپس سازه، با در نظر گرفتن اندر کنش خاک و سازه مورد بررسی قرار گرفت و مراحل 4 و 5 تکرار شد. 7. سپس قابلیت اعتماد لرزه ای برای هر سازه با در نظر گرفتن اندرکنش خاک و سازه جداگانه محاسبه شده است. 8. مقایسه نتایج حاصل بایکدیگر و نتیجه گیری

در این پایان نامه به بررسی ایدآل های اوّل و ابتدائی فازی و رادیکال های آنها می پردازیم. ابتدا به تعاریف اصلی و نتایج منطق فازی در فصل اوّل اشاره می کنیم و در فصل دوم به تعاریف و قضایای مربوط به مجموعه ها و ایدآل های فازی پرداخته، درنهایت در فصل سوم خصوصیات ایدآل های ابتدائی فازی ورادیکال آنها درحلقه های تعویض پذیرمورد بحث و بررسی قرارمی گیرد‎.‎ ایدآل ‎$a$‎ از ‎$r$‎ ایدآل ابتدائی فازی است اگر برای هر ‎$a,b in r$‎ داشته باشیم: ‎egin{center}‎ ‎$ ain li(r)‎ ,‎qquad a(ab)geq a(a) rightarrow exists nin n^{+} | qquad a(b^{n})geq a(ab)‎ .‎$‎ ‎end{center}‎ اگر ‎$a$‎ ایدآل فازی حلقه ‎$r$‎ باشد، رادیکال ‎$a$‎ به شکل زیر تعریف می شود: ‎egin{center}‎ ‎$ sqrt{a}(x)=underset{n geq 1}{sup}a(x^{n}).$‎ ‎end{center}‎ درصورتی که ‎$hat{a}$‎ ایدآل فازی حلقه ‎$r$‎ باشد، ‎$hat{a}$‎ ایدآل کاملاً ضعیف اوّل فازی نامیده می شود ‎‎هرگاه، ‎$hat{a}‎ : ‎rlongrightarrow [0,1]$‎ نگاشت ثابتی نبوده و برای هر ‎$x,y in r$‎ داشته باشیم: ‎egin{center}‎ ‎$ hat{a} (xy)=max(hat{a} (x),hat{a} (y))‎. ‎$‎ ‎end{center}‎ در پایان به ازای هر ایدآل ابتدائی فازی یک ایدآل کاملا ضعیف اوّل فازی مرتبط با آن وجود دارد.